雙相不銹鋼由包括α-鐵素體和γ-奧氏體的兩相組織組成。這些合金在臨界工作條件下具有出色的機械性能和良好的耐腐蝕性，非常適合海洋和石油化工應用。

然而，這些材料的熱加工性使得扁平產品的工業加工特別重要。許多研究集中在這些材料上熱變形的機理和行為上。經常報告引起熱裂化的因素有：相的比例，兩個相的大小和形態，組成相的軟化機制，熱加工過程中的微觀結構演變以及α和γ之間的應變分配。相反，關于冷軋性能的研究很少。

雙相不銹鋼成形過程中應避免熱裂紋，這種材料更有效的制造方法也有待研究。在這項工作中，研究了0Cr32Ni7Mo4N雙相不銹鋼在熱軋和直接冷軋過程中的可成形性。研究了室溫下α和γ相的變形機理，熱軋，冷軋和固溶處理后組織的演變。對兩種冷軋板的力學性能和耐蝕性進行了測試。通過OM和SEM觀察金相和腐蝕形態。

結果表明，即使將其再加熱3次，沿熱軋板的邊緣仍會出現裂紋，并且在切割板邊緣后具有良好的冷軋成形性。另一方面，在1100℃下固溶的鑄坯具有良好的冷軋性能。室溫下α相的變形機理是多滑移系統形成位錯胞結構，而單滑移模型和機械孿晶則出現在γ相中。隨著熱處理溫度的升高，微觀結構變得更加均勻，沉淀顆粒的數量減少。

實驗結果表明，熱處理后的冷軋薄板拉伸強度達到1082.9 MPa，伸長率為29.3％。在3.5％NaCl溶液中樣品的臨界點蝕電位為1060 mV。在65％HNO3溶液中晶間腐蝕后的失重為0.05 g /（m2·h）。室溫下α相的變形機理是多滑移系統形成位錯胞結構，而單滑移模型和機械孿晶則出現在γ相中。隨著熱處理溫度的升高，微觀結構變得更加均勻，沉淀顆粒的數量減少。

實驗結果表明，熱處理后的冷軋薄板拉伸強度達到1082.9 MPa，伸長率為29.3％。在3.5％NaCl溶液中樣品的臨界點蝕電位為1060 mV。在65％HNO3溶液中晶間腐蝕后的失重為0.05 g /（m2·h）。室溫下α相的變形機理是多滑移系統形成位錯胞結構，而單滑移模型和機械孿晶則出現在γ相中。隨著熱處理溫度的升高，微觀結構變得更加均勻，沉淀顆粒的數量減少。

實驗結果表明，熱處理后的冷軋薄板拉伸強度達到1082.9 MPa，伸長率為29.3％。在3.5％NaCl溶液中樣品的臨界點蝕電位為1060 mV。在65％HNO3溶液中晶間腐蝕后的失重為0.05 g /（m2·h）。

實驗結果表明，熱處理后的冷軋薄板拉伸強度達到1082.9 MPa，伸長率為29.3％。在3.5％NaCl溶液中樣品的臨界點蝕電位為1060 mV。在65％HNO3溶液中晶間腐蝕后的失重為0.05 g /（m2·h）。

實驗結果表明，熱處理后的冷軋薄板拉伸強度達到1082.9 MPa，伸長率為29.3％。在3.5％NaCl溶液中樣品的臨界點蝕電位為1060 mV。在65％HNO3溶液中晶間腐蝕后的失重為0.05 g /（m2·h）。